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發電機組的主要運行錯誤以及使用注意事項! 出租發電機 一、錯誤運行方式： 錯誤操作一：柴油發電機在機油不足時運轉 此時，由于供油不足，每個摩擦副表面的供油不足，導致異常磨損或燒傷。因此，在啟動柴油發電機之前和柴油發動機運行期間，需要確保足夠的機油，以防止因缺油而導致的拉缸和燒鞋。 錯誤操作二：帶負荷急停機或突然卸除負荷后立刻停機 柴油機發電閉后，冷卻系統水循環停止，散熱能力急劇下降，受熱零件失去冷卻，容易造成缸蓋、缸套、缸體等零件過熱，產生裂紋，或活塞過度膨脹卡在缸套內。 錯誤操作三：冷啟動后未暖機就帶負荷運轉、 柴油發電機冷起動時，由于機油粘度高、流動性差，油泵供油不足，機器摩擦面因缺油潤滑不良，造成快速磨損，甚至造成拉缸燒瓦。發電機出租 錯誤操作四：柴油機冷啟動后猛轟油門 如果猛踩油門，柴油發電機的轉速會急劇上升，導致發動機上的一些摩擦面因干摩擦而劇烈磨損。此外，節氣門被吹開時，活塞、連桿和曲軸的接受力變化很大，造成嚴重沖擊，容易損壞零件。 二、出租發電機使用注意事項： (1)冷起動后不預熱的負荷運行 柴油機冷起動時，由于機油粘度高、流動性差，油泵供油不足，機器摩擦面容易形成快速磨損，甚至出現拉缸、燒鞋等故障。南京的發電機是租來的，柴油機啟動冷卻后怠速運轉，待備用油溫達到40以上再帶負荷運轉。 (2)柴油機缺機油時運轉 這時由于供油不足，每一對防御面供油不足都會導致異常磨損或燒傷。因此，在機器啟動前和柴油機運行過程中，需要保證足夠的機油，以防止因缺油而導致拉缸和燒鞋。 (3)帶負荷緊急停機或突然卸載負荷后立即停機 發電機廠家柴油機熄火后，冷卻系統中水的循環中斷，散熱溫度急劇下降，受熱部位冷卻，容易使缸蓋、缸套、缸體等部件過熱、開裂或造成活塞適度膨脹，卡在缸套內。另一方面，當柴油機不怠速停機時，摩擦面上的油就會不足。當柴油機再次起動時，由于潤滑性差，磨損會加劇。所以柴油機熄火前要卸載，逐漸減速，空載運轉幾分鐘。
現代城市中的電信企業因本身行業的特點，通信設備的運行必須做到萬無一失。為保證交換機等通信設備的不間斷運行，一般多采用柴油發電機組做為自己的備用電源，一旦市電發生供電故障，即刻啟動柴油發電機組，通過市電/油機轉換屏(ATS)進行切換，由柴油發電機組對通信設備提供電源，以保障電信業務的正常運行。由于電話局大部分處在人口密集的地區，這些地區對環境的要求很高，而柴油發電機組噪聲往往成為周圍環境噪聲的主要污染源。當前社會對環保要求越來越高，如何有效地控制其噪聲污染是一項有難度，同時又具有很大推廣價值的工作，這也是我們通信建設的一項主要工作，應得到更多的重視。為了做好這項工作，首先要對柴油發電機組噪聲的構成進行了解和分析。 發電機出租1聲源分析柴油機噪聲是一個由多種聲源構成的復雜聲源，按照噪聲輻射方式，柴油機噪聲可以分為空氣動力噪聲和表面輻射噪聲。按照產生的機理，柴油機表面輻射噪聲又可以分為燃燒噪聲和機械噪聲。其中空氣動力噪聲為主要噪聲源。1.1空氣動力噪聲空氣動力噪聲是由于氣體的非穩定過程，即由氣體的擾動以及氣體與物體的相互作用而產生的。直接向大氣輻射的空氣動力噪聲包括：進氣噪聲、排氣噪聲、冷卻風扇噪聲。 發電機出租1.1.1進氣噪聲進氣噪聲是柴油機的主要空氣動力噪聲之一，它是由進氣門的周期性開啟與閉合而產生的壓力起伏變化而形成的。當進氣門開啟時，在進氣管中產生一個壓力脈沖，而隨著活塞的繼續運動，它受到阻尼;當進氣門關閉時，同樣產生一個有一定持續時間的壓力脈沖。于是產生了周期性的進氣噪聲。其噪聲頻率成分主要集中在200Hz以下的低頻范圍。與此同時，當氣流以高速流經進氣門流通截面時，產生湍流脫體，導致高頻噪聲的產生，由于進氣門通流截面是不斷變化的，因此湍流噪聲具有一定的頻率范圍，主要集中在1000Hz以上的高頻范圍。進氣管空氣柱的固有頻率與周期性進氣噪聲的主要頻率相一致時，空氣柱的共振噪聲在進氣噪聲中也會較為突出。對于采用渦輪增壓的發動機，由于渦輪增壓器的轉速一般較高，因此其進氣噪聲明顯高于非渦輪增壓的發動機。渦輪增壓器的噪聲是由于葉片周期性地切割空氣產生的旋轉噪聲和高速氣流形成的湍流噪聲而形成的，是一種連續性的高頻噪聲，主要分布在500~10000Hz的頻率范圍。目前我公司大部分采用渦輪增壓的發動機。 發電機維修進氣噪聲與發動機的進氣方式、進氣門結構、缸徑、凸輪型線等設計因素有關。對于同一臺發動機來說，受轉速的影響，轉速提高一倍可導致進氣噪聲增加10~l5dB(A)。發電機出租1.1.2排氣噪聲排氣噪聲是發動機噪聲中主要的聲源，其噪聲一般要比發動機整機噪聲高出10~15dB(A)。發動機排氣屬高溫(800~l000℃)、高壓(3~4個大氣壓)氣體。排氣過程一般分為兩個階段，即自由排氣階段和強制排氣階段。發動機廢氣從排氣門高速沖出，沿著排氣歧管進入消聲器，從尾管排入大氣，在這一過程中產生了寬頻帶的排氣噪聲。排氣噪聲包含了復雜的噪聲成分：以單位時間內排氣次數為基頻的排氣噪聲、管道內氣柱共振噪聲、排氣歧管處的氣流吹氣噪聲、廢氣噴注和沖擊噪聲、汽缸的亥姆霍茲共振噪聲、卡門渦流噪聲及排氣系統內部的湍流噪聲等。影響發動機排氣噪聲的主要因素有：汽缸壓力、排氣門直徑、發動機排量及排氣門開啟特性等。對同一臺發動機來說，發動機轉速和負荷是影響其排氣噪聲的主要因素。 發電機維修1.1.3冷卻風扇噪聲風扇噪聲由旋轉噪聲和湍流噪聲構成。旋轉噪聲是由于風扇的葉片周期性地切割空氣，引起空氣的壓力脈動產生的，以葉片通過頻率為基頻，并伴有高次諧波。湍流噪聲是由于風扇運動導致的周圍空氣發生湍流脫體，使空氣發生擾動，形成氣體的壓縮與稀疏過程而形成的，是一個寬頻帶噪聲。冷卻風扇噪聲受轉速的影響，轉速提高一倍可導致其聲級增加10~15dB(A)。在低速時風扇噪聲要比發動機噪聲低很多，而在高速時，往往會成為主要的噪聲源。 目前我公司使用的柴油發動機轉速多為1500轉/分鐘，屬于高轉速油機。1.2表面輻射噪聲燃燒噪聲和機械噪聲很難嚴格區分，通常將由于氣缸內燃燒所形成的壓力振動通過缸蓋、活塞-連桿-曲軸-機體向外輻射的噪聲稱之為燃燒噪聲。將活塞對缸套的撞擊，正時齒輪、配氣機構、噴油系統等運動件之間的機械撞擊振動而產生的噪聲叫作機械噪聲。 一般直噴式柴油機燃燒噪聲要高于機械噪聲，而非直噴式柴油機的機械噪聲則高于燃燒噪聲，但是低速運轉時燃燒噪聲都高于機械噪聲。2噪聲控制措施2.1空氣動力噪聲控制2.1.1進氣噪聲控制一般發動機均裝有空氣濾清器，進氣噪聲即可有較大衰減，成為次要聲源。而當其它聲源得到進一步控制后，進氣噪聲有可能成為主要聲源，這時需考慮采用性能良好的進氣消聲器，通常進氣消聲器要和空氣濾清器結合，進行一體化設計，既能滿足進氣和濾清方面的要求，又可使進氣噪聲得到有效的控制。 2.1.2排氣噪聲控制控制排氣噪聲有效的方法是加裝排氣消聲器，實際情況往往是降噪效果不很理想。分析原因主要是消聲器結構設計不甚合理以及加工工藝存在問題，后一個問題可以通過提高工藝水平加以改善;前一個問題則涉及消聲器的設計思路。通常消聲器設計主要憑經驗，一些設計計算程序是在一些理想假設條件下進行的，而在這些假設中實際影響的是忽略氣流的存在，而且是高壓、高溫、高速脈動氣流的存在。此種狀態的氣流將會影響消聲器內部的聲場分布、聲速、聲的傳播規律等，特別是氣流速度影響更大。氣流影響消聲器性能的主要原因是發動機排氣的高速脈動氣流再生噪聲，其次是這種氣流會沖擊消聲器的管路、殼體、隔板等聲學元件，進而激發振動輻射噪聲。 當消聲器結構參數選擇不當，或結構不合理，或加工工藝存在問題時，都會導致消聲器消聲性能的下降，同時氣流速度過高也會加大消聲器的壓力損失也會造成消聲性能下降。-二手發電機維修2.1.3發動機表面輻射噪聲的控制發動機表面輻射噪聲(燃燒噪聲和機械噪聲)的控制要受到發動機性能方面的種種限制，從技術角度講難度很大，且降噪量有限。 實踐表明，在結構上采取措施可以一定幅度地降低發動機的表面輻射噪聲，從而降低整機噪聲。控制的基本措施是增加結構剛度和阻尼，使得在同樣的激振力作用下減少結構表面響應。與此同時，減少輻射噪聲的表面面積，也是控制輻射噪聲的有效措施。3綜合控制思路通常一臺500kW進口機組，機房內的噪聲可達105~108dB(A)。在不經過治理的情況下，機房外環境噪聲為70~80dB(A)或更高，相同功率參數的國產機組噪聲則更大些。 目前我國在考核環境噪聲是否達標時采用《城市區域環境噪聲標準》或《工業企業廠界噪聲標準》，在標準中對應不同區域有不同的噪聲限值。一般在城區多為一類區，限值標準晝間為55dB(A)，夜間為45dB(A);在郊區多為二類區域，相應的限值標準晝間為60dB(A)，夜間50dB(A)。從對比數據可以看出，需要的降噪幅度很大，對應的控制技術難度也很大。 -二手發電機維修在實際工作中，由于我公司所選用的都是配置好的發動機整機，機組本身采取控制措施難度很大，而且不現實。考慮到油機運轉過程中一般主要是其噪聲污染周圍環境， 因此，如何有效地控制機房內油機噪聲對外輻射是一個非常現實而且必須解決的問題。選擇的方案應能作到既要有效地降低環境噪聲，又要組織好機房內的空氣流動，滿足發電機組運行需要的空氣流量，以保障機組的正常工作。單純降低噪音的外泄而犧牲油機房內的空氣流量會造成油機表面冷卻不均勻，減少油機的發電容量，影響正常使用。 經過多年來與環保部門的合作，對油機房進行消噪聲處理，積累了一些治理經驗，主要是必須根據具體的機房項目來確定相應的控制方案，這其中應考慮機房所在區域的環境標準，機房圍護結構形式及油機機型、功率、冷卻風量等因素。綜合控制的核心是等隔聲概念，即用一封閉的圍護結構將機組與外界隔離開來，減少聲源對外的聲輻射。所謂等隔聲概念就是整個圍護結構的各個部分(如土建結構部分和門、窗等部分)的隔聲量應相當。 為機房與外界相通而預留的通道(如冷卻風扇出口、發動機排氣出口、機房通風換氣口等)必須設計成消聲通道，其插入損失也應與圍護結構的隔聲量相當，只有這樣做才可保證機房外的環境噪聲達標。我們仍以一臺500kW進口機組為例，油機房室內墻面設計為貼吸音板，同時用吸音板吊頂，經過這樣的吸聲處理后既增加了圍護結構的隔聲量，又可降低油機房內的混響聲，一般可有3~5dB(A)的效果。對于發動機噪聲中的高頻噪音，因其波長短，采用阻擋的方式即可達到目的。由于發動機噪聲中低頻成分更為豐富，單純阻擋不能達到滿意效果，因此消聲通道應選用阻抗復合結構，借助抗性結構的消聲特性來控制低頻噪聲的傳播。 經過有效控制的機房噪聲都可在保證機組正常運轉情況下滿足相應的環保標準要求，達到晝間為55dB(A)，夜間45dB(A)。這一點在我們以前的工作中己得到證實。 發電機銷售現由于電話局油機房沒有統一的標準，在土建施工階段因土建設計單位對通信電源設備的性能了解得不透徹，造成油機房布局和進、排風口安排不合理，在后期對油機房進行消噪音處理時難度加大和投資量增多。例如我們以前治理過的某個油機房其進風口外為防火通道，不能占用，進風消音器只能安裝在油機房內，而油機房內部空間設計又過小，就造成進風消音器距發電機組過近，維護人員操作起來很不方便。 為減少上述問題的出現和節約消噪音處理時的投資，通過總結以往的工作經驗，建議今后油機房建設采用以下方案：盡量減少油機房門和窗戶的數量，避免油機噪聲的泄漏;盡量加大油機房進風口距油機基礎的距離，延長消音距離，建設進風小室;在油機排風口外增加擴張室并盡量延長油機房擴張室的排風距離。若能采用以上方案可以使油機房布局更規范、更合理，后期消噪音控制更加簡便，使施工模式化，便于管理工作，在投資更少的情況下，達到環保要求。發電機出租
1、發動機預熱和怠速。當發動機冷機時，應避免起步運行；在冷機啟動后，將發動機轉速慢慢地提高到允許的范圍，這樣機油壓力隨著發動機的預熱而趨于穩定。如果外界溫度低于0℃，在滿負荷工作之前，使發動機中速工作5分鐘。發電機出租 2、避免發動機長時間怠速運轉。燃燒室溫度過低，燃料不能完全燃燒，燃燒室和活塞頂積碳，積碳會堵塞噴油器噴油孔。 3.不要在油壓過低的情況下運轉發動機。當發動機在正常溫度下運轉時，油壓為：怠速時69千帕：負荷或車速時207千帕。油壓過低時須停車檢修、調整。 4、正確選用機油。增壓發動機應選用API(質量等級)CC/CD緞烈類別機油或CD級機油;環境溫度在-14℃~35℃的范圍內，可使用SAE(粘度匝)15W/40多級油；同時對潤滑系統應實行強制維護。 5、發動機冷起動后不要猛加油。過早加大供油量容易在各運動副間產生干摩擦，加速磨損。 6、保持冷卻系的正常循環，使發動機冷卻液溫度控制在74℃一91℃之間，不要超過93℃。該機采用的是具有膨脹箱水軟化裝的閉式循環冷卻系，它既能防止氣阻，叉能減少冷卻液的損失，冷卻效率高。但如果膨脹箱通往水泵進水口的管路堵塞，將影響冷卻系的正常循環，造成冷卻外溢，使發動機過熱。因此，發現膨脹箱有冷卻液外溢現象要及時檢查排除。 7、康明斯柴油機裝有渦輪增壓器，對空氣濾清裝置的要求較嚴，使用中要力加強保養，保持進氣管道的通暢和空氣濾清器的清潔。發電機出租 8、注意機油冷卻器內部密封性昀檢查。若機油冷卻器芯兩端的密封圈封閉不嚴，容易造成潤滑油中混入水。檢查潤滑系進水的簡便方法是注意觀察曲軸箱通風管有無水蒸氣的現象。若有水蒸氣說明機油中有水，嚴重時機油會變成乳白色，打開氣門搴蓋可見水珠，拆下機油濾芯總成有存水。 9、不要帶故障運轉發動機。事實上，發動機在發生故障之前通常會發出相應的異常信號，如發動機運轉不穩或劇烈的振動，噪聲異常，功率突然下降等。必須警惕發動機各性能參數的變化，防患于未然。
調節器的是對轉子線圈激磁電流的通斷來實現電壓的調節，大部分通過D+端電壓檢測發電電壓的高低。也有通過B+和D+倆段同時檢測發電電壓的，例如北京奧博發電機的一些新機型，這樣也就大大減少了因激磁二極管和D+線路故障引起的電壓異常問題。激磁的過程是點火開關通過充電指示燈(下稱電瓶燈）連接到發電機D+端上，D+端同時連接調節器，在經由調節器碳刷直接連接（不通過調節器內部）到轉子滑環（銅頭）的一端，滑環另一端通過調節器的另一個碳刷經由調節器內部夠成回路。發電機出租
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